4疲勞失效微動(dòng)磨損分析基板微動(dòng)磨損分析取鉚釘斷裂試樣進(jìn)行基板疲勞微動(dòng)磨損分析.這里主要對(duì)下板基板相應(yīng)區(qū)域進(jìn)行分析.宏觀的微動(dòng)區(qū)域如圖7所示.圖6不同區(qū)域微觀斷口形貌(圖中區(qū)域Ⅰ和區(qū)域Ⅱ)存在明顯的黑色粉末，該物質(zhì)是在疲勞試驗(yàn)中發(fā)生微動(dòng)磨損產(chǎn)生的.疲勞中的微動(dòng)磨損是一種損傷機(jī)制，因此，在黑色粉末產(chǎn)生的區(qū)域會(huì)伴隨著裂紋的產(chǎn)生.圖8a為區(qū)域Ⅱ中a處放大500倍后的微觀形貌，從圖中可以看到雜亂無章的微裂紋，這些裂紋呈環(huán)狀在基板上圍繞在鉚釘周圍.圖8b為圖8a中b區(qū)域放大2000倍的SEM**形貌，在該區(qū)域出現(xiàn)了微動(dòng)磨損后留下的磨屑顆粒，說明基板在該區(qū)域出現(xiàn)了嚴(yán)重的表面磨損，這些裂紋在邊緣擴(kuò)展與釘脛尾部裂紋作用導(dǎo)致基板斷裂失效.但基板與鉚釘微動(dòng)存在一種競(jìng)爭(zhēng)機(jī)制，在低載的工況下，鉚釘微動(dòng)裂紋的擴(kuò)展速率大于基板裂紋的擴(kuò)展速率，最終為鉚釘斷裂失效.鉚釘微動(dòng)磨損分析取基板斷裂試樣進(jìn)行鉚釘疲勞微動(dòng)磨損分析.觀察相應(yīng)微動(dòng)區(qū)域.宏觀的微動(dòng)區(qū)域如圖9所示.圖8微觀微動(dòng)區(qū)域**形貌**形貌，兩板之間與鉚釘接觸區(qū)域和釘脛尾部與下板的接觸區(qū)域。美國(guó)哈克99-6001鉚槍頭。內(nèi)蒙古智能HUCK99-6001鉚槍頭品牌企業(yè)

    復(fù)合材料結(jié)構(gòu)制造中一般限制錘鉚方法。由于普通鉚接的釘桿膨脹不均勻,為防止擠壓破壞,復(fù)合材料結(jié)構(gòu)連接限制干涉配合。電磁鉚接是一種沖擊距離為零的沖擊加載,對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的沖擊損傷遠(yuǎn)小于普通錘鉚方法。另外,電磁鉚接的釘桿膨脹均勻,用于復(fù)合材料結(jié)構(gòu)鉚接可以防止擠壓破壞。因此,電磁鉚接技術(shù)可以用于復(fù)合材料結(jié)構(gòu)連接。干涉配合緊固件安裝目前干涉配合緊固件一般采用液壓壓入或錘擊打入的方法。這種方法存在如下的一些缺點(diǎn):①緊固件容易屈服并且膨脹,安裝比較困難;②對(duì)于具有較大干涉量的金屬緊固件,采用打入的方法容易造成孔壁損傷,而液壓安裝往往要求結(jié)構(gòu)比較開敞。而電磁鉚接技術(shù)則不存在以上問題，而且電磁鉚接安裝時(shí)產(chǎn)生的“凸瘤”較小,有利于接頭疲勞強(qiáng)度的提高。湖南耐用性高HUCK99-6001鉚槍頭收購(gòu)價(jià)格美國(guó) HUCK99-6001鉚槍頭。

    該系統(tǒng)投資為500萬英鎊，設(shè)備重50t（而液壓式機(jī)翼鉚接機(jī)重達(dá)100t），可將桁條連接到機(jī)翼壁板上，并可安裝部分對(duì)接搭板上的緊固件。設(shè)備可安裝鉚釘和環(huán)槽鉚釘。系統(tǒng)在1997年末投入使用，采用新設(shè)備后，鉚接成本降低約30％，到1999年已達(dá)到每月生產(chǎn)超過22套機(jī)翼的生產(chǎn)效率。2003年，空客公司又投資了1臺(tái)E4150機(jī)翼壁板電磁鉚接柔性裝配系統(tǒng)，該系統(tǒng)柔性化程度更高，可實(shí)現(xiàn)從A319至A340/600型飛機(jī)機(jī)翼壁板的自動(dòng)電磁鉚接裝配?？湛凸続320系列飛機(jī)（A319/A320/A321）是非常成功的150座級(jí)飛機(jī)，世界各國(guó)航空公司的需求量非常大，空客公司為滿足A320系列飛機(jī)的***生產(chǎn)需求，于2000年配置了1臺(tái)E4000型機(jī)翼壁板自動(dòng)化電磁鉚接設(shè)備。2006年又配置了1臺(tái)更先進(jìn)的E4320型機(jī)翼壁板自動(dòng)化電磁鉚接設(shè)備并安裝在空客公司在英國(guó)布雷頓的工廠，用于滿足A320機(jī)翼壁板的生產(chǎn)需求。3電磁鉚接技術(shù)在俄羅斯的應(yīng)用俄羅斯對(duì)電磁鉚接技術(shù)也進(jìn)行了大量研究，并運(yùn)用在伊爾-86、圖-154等飛機(jī)、發(fā)動(dòng)機(jī)、運(yùn)載火箭的裝配生產(chǎn)上，先后開發(fā)和生產(chǎn)了УMК-6AM、УMК-8、УMККC、MMК-6等型號(hào)的50余臺(tái)低電壓（鉚***工作電壓不超過380V）電磁鉚接設(shè)備。

    凹?凸模以及壓邊圈的變形與板件的變形相比很小，可以認(rèn)為只發(fā)生彈性變形而不發(fā)生塑性變形，因此將其設(shè)為剛體?各部件之間的摩擦接觸條件均采用Abaqus軟件中的罰函數(shù)法，考慮到鉚接過程中的變形為冷變形，將模具與板件?壓邊圈與板件之間的摩擦系數(shù)設(shè)置為，將上?下板件之間的摩擦系數(shù)設(shè)置為?為了提**析的精度和速率，上?下板均采用四邊形單元，變形大的區(qū)域單元尺寸設(shè)置為，其余的設(shè)置為，最終上?下板件的網(wǎng)格分別劃分為3160個(gè)單元?因?yàn)樵谄囓嚿碇圃熘卸嗖捎?系和6系鋁合金，所以本次仿真過程中，上?下板料均采用1mm厚的5052鋁合金材料，其物理參數(shù)為:楊氏模量68900MPa，屈服強(qiáng)度197MPa，泊松比?默認(rèn)為各向同性材料，并采用米塞斯屈服準(zhǔn)則?材料的本構(gòu)方程采用**硬化模型，模型參數(shù)由標(biāo)準(zhǔn)拉伸試驗(yàn)測(cè)得，即其中，S5052為5052鋁合金的流動(dòng)應(yīng)力；ε為等效塑性應(yīng)變；，由實(shí)驗(yàn)測(cè)得；，也由實(shí)驗(yàn)測(cè)得?邊界條件設(shè)置模擬鉚接成形過程中，凸模行程分別設(shè)為??，其中都有一段的墩壓過程，目的是減少鉚接成形以后的回彈?其余邊界條件為:壓邊圈向下施加35kN的壓邊力，凹模固定不動(dòng)?2接頭成型機(jī)理無釘鉚接是一種金屬擠壓式連接。美國(guó)哈克99-6001鉚槍頭！

    其中5個(gè)試樣為鉚釘斷裂，5個(gè)試樣為下板斷裂，2個(gè)試樣為鉚釘與下板斷裂的混合失效模式.TAF接頭的下板斷裂失效試樣SEM圖像如圖6所示.圖6a為下板斷口宏觀圖像，由圖6b，c可見清晰的鉚釘腳尖部位，下板沿著與鉚釘腳尖接觸區(qū)域發(fā)生斷裂，機(jī)械內(nèi)鎖結(jié)構(gòu)被破壞.觀察下板斷口界面各區(qū)域(圖6a中白色方形標(biāo)注)，微觀形貌特征均如圖6d所示，呈現(xiàn)出一定的蛇形滑移特征(白色圓形標(biāo)注)，具有清晰的散亂的撕裂棱及微孔形貌特征，屬于典型的韌性斷裂.同時(shí)由圖6b可見，鉚釘腳尖與下板接觸區(qū)域的壁厚明顯不足1mm，且該區(qū)域?yàn)橄掳宕笞冃螀^(qū)域.由此可推斷，TAF接頭的疲勞失效，是因?yàn)槌掷m(xù)的疲勞載荷，使得鉚釘腳尖與下板接觸區(qū)域的基板不斷發(fā)生細(xì)微塑性變形，導(dǎo)致該區(qū)域壁厚逐漸變小，進(jìn)而發(fā)生撕裂現(xiàn)象，且沿板寬方向延伸，致使下板完全撕裂，最終呈現(xiàn)為韌性疲勞斷裂.TAS接頭下板斷裂試樣的SEM觀測(cè)結(jié)果如圖7所示.由圖7c可見，下板與鉚釘腳尖接觸的大變形內(nèi)鎖結(jié)構(gòu)(白色圓形標(biāo)注)并未遭到破壞，而下板底部已經(jīng)完全被撕裂.宏觀上看，底部區(qū)域斷口表面較平整光滑，且由前述分析底部區(qū)域?yàn)門AS接頭的薄弱環(huán)節(jié)，可知底部斷裂區(qū)域?yàn)槠谠磪^(qū).圖7c白色方形標(biāo)注區(qū)域的微觀形貌特征如圖7d所示。美國(guó) HUCK99-6001鉚槍頭？湖北現(xiàn)代HUCK99-6001鉚槍頭安裝廠家

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    圖8支架等效應(yīng)力圖StressofSupport圖9支架總變形量DeformationofSupport5結(jié)論根據(jù)企業(yè)鉚接大型軸承實(shí)體保持架的生產(chǎn)需要，設(shè)計(jì)出滿足技術(shù)要求的雙頭臥式擺碾鉚接機(jī)，通過計(jì)算得到所需比較大鉚接力大小F=11643N，計(jì)算出動(dòng)力頭的功率，選用電機(jī)型號(hào)為YE3-132S-6的鉚接動(dòng)力頭；鉚釘找正機(jī)構(gòu)則保證鉚頭中心與鉚釘中心對(duì)齊，提高產(chǎn)品合格率，減輕工人的勞動(dòng)強(qiáng)度。電機(jī)支架屬于設(shè)備中強(qiáng)度薄弱部件，通過對(duì)電機(jī)支架進(jìn)行受力分析，基于ANSYSWorkbench有限元分析軟件對(duì)電機(jī)支架進(jìn)行靜力學(xué)分析。從而獲得支架的比較大位移變形量為，變形量相對(duì)支架的整體結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度而言，可以忽略不計(jì)。比較大等效應(yīng)力值為，也遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于支架材料的屈服強(qiáng)度。根據(jù)分析結(jié)果可以看出，支架的設(shè)計(jì)滿足設(shè)備使用要求。基于材料使用成本的考慮，在保證設(shè)備使用要求的前提下，可以適當(dāng)調(diào)整支架焊接所用的板厚度適當(dāng)減少。參考文獻(xiàn)［1］梅怡.一種新型鉚接機(jī)的設(shè)計(jì)開發(fā)［J］.現(xiàn)代機(jī)械，2003（3）：87-88.（Meiandexploitationofanewstyleriveter［J］.ModernMachinery，2003（3）：87-88.）［2］劉俊.擺動(dòng)冷碾鉚接機(jī)的正確設(shè)計(jì)［J］.機(jī)械設(shè)計(jì)與制造，1991（5）：36-38.。內(nèi)蒙古智能HUCK99-6001鉚槍頭品牌企業(yè)

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