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新標準脫硝采購

來源: 發(fā)布時間:2021-12-21

    氧量、一氧化碳濃度)的影響7.氮劑類型和狀態(tài)04SNCR技術的應用前景SNCR在不同的鍋爐中的應用。對于某些垃圾爐、CFB鍋爐,由于其爐膛內(nèi)的溫度正好處于其反應溫度窗內(nèi),因此SNCR適應性比較好,噴氨點的設置和控制比較簡單。而且由于不經(jīng)過對流受熱面,爐膛內(nèi)的溫度又相對穩(wěn)定,所以運行的可靠性相對要好一些。因此SNCR在這類鍋爐的應用比較多。對于電站鍋爐,反應溫度窗處于高溫對流受熱面區(qū)域。在這個區(qū)域,煙氣溫度受燃料,燃燒配風等調(diào)整和變化以及鍋爐負荷的變動影響較大,反應溫度窗會沿著煙氣流動方向遷移,因此SNCR設計時會設置多個噴射取。另外,在煙道截面上,煙氣溫度分布不均勻,在不到200℃的**佳反應溫度窗內(nèi),煙氣溫度偏差可能達到100℃以上,SNCR的先天補足在此暴露無疑。要解決反應溫度窗的遷移的問題,煙氣溫度的測量就是良好控制的前提。在這么高的溫度下,現(xiàn)有的技術水平,從測點數(shù)量、成本、測量的可靠性、儀表的損壞率都會有一些問題。另外一個問題就是氨氮摩爾比的問題。氨氮摩爾比是獲得高的脫硝效率、低的漏氨和穩(wěn)定的性能的重要因素。首先,SNCR還原反應的氨氮摩爾比不象SCR一樣固定為1:1,隨著反應條件的變化,這個比例是一個變化的值。然后。脫硝系統(tǒng)可以和脫硫系統(tǒng)并行布置;新標準脫硝采購

    在SNCR的噴氨區(qū),NOx的分布的均勻性很差,而且沒有使NOx分布變得均勻的混合手段,因此要獲得接近**佳氨氮摩爾比幾乎是不可能的。NOx測量的環(huán)境以及NOx測量儀的成本,使得動態(tài)準確獲得NOx的分布數(shù)據(jù)比獲得煙氣溫度有關數(shù)據(jù)的困難大得多。SNCR的脫硝效率,隨著鍋爐的性能設計和受熱面布置的不同,所能達到的極限也不同。如果在鍋爐設計的時候,在性能設計和受熱面設計時為SNCR而改變,那么SNCR會容易一些。但是這樣大多是得不償失的。所以在具體項目上SNCR的可行性論證,要等鍋爐設計基本方案出來以后,才能說脫硝效率能夠有望達到多高的水平。05讓SNCR脫硝效率**大化首先,假設煙氣溫度和NOx測量技術的發(fā)展以及成本的降低,使準確、及時、可靠、地動態(tài)測量可能的反應區(qū)域內(nèi)的盡可能多的溫度以及進出口NOx數(shù)值成為可能。然后,按照煙氣流動方向和煙道截面方向的布置足夠多的噴氨區(qū)域,按照測量的數(shù)據(jù)對噴氨量進行精確調(diào)控。**理想的情況是:在布置鍋爐受熱面的時候,在同一級過熱器或者再熱器受熱面在適當?shù)牡胤綇闹虚g拉開,為自由布置噴氨區(qū)域提供方便,甚至將對反應溫度區(qū)有意多留長一點的凈空。理論上,比如一個600MW的鍋爐,可以在煙道斷面上劃分21個的區(qū)。新標準脫硝采購脫硝工藝主要有還原劑儲存、加壓輸送、霧化等工序;

鍋爐燃用低熱值高灰分燃料,尾部灰濃度遠高于煤粉鍋爐,會造成SCR反應器催化劑磨損嚴重、使用壽命降低,將使運行費用增加較大;省煤器后煙溫較煤粉爐低,設計310℃左右為SCR脫硝反應的溫度下限,不利于SCR反應器提高脫硝效率;由于催化劑的加入會將SO2氧化為SO3并與逃逸氨反應生成硫酸氨和硫酸氫銨,易造成空預器積灰堵塞和腐蝕且系統(tǒng)阻力增加較大,影響機組運行安全。鑒于以上因素,不考慮采用SCR或者SNCR+SCR聯(lián)合脫硝工藝。脫硝工藝的選擇:煙氣脫硝技術比較(福建地區(qū))SNCR適用于CFB機組,首先其爐膛出口溫度一般在850~1000℃區(qū)間內(nèi),在SNCR工藝高效“溫度窗”內(nèi);其次燃燒后煙氣分三股分別經(jīng)過分離器,在分離器內(nèi)劇烈混合且停留時間超過,為SNCR工藝提供了天然的優(yōu)良反應器;***由于CFB燃燒技術是一種低NOX燃燒技術,CFB鍋爐出口NOX濃度較低,再通過SNCR工藝,可確保出口濃度達到環(huán)保要求;此外SNCR工藝投資和運行費用都低于SCR工藝,工業(yè)試驗和國外運行經(jīng)驗均表明SNCR系統(tǒng)用于CFB鍋爐,設計合理可達50%以上脫硝效率,氨逃逸可低于8ppm。綜合比較認為:采用SNCR脫硝技術,對該項目鍋爐效率、排煙溫度、鍋爐受熱面以及鍋爐下游設備造成腐蝕的影響均較小。

    SO2/SO3轉(zhuǎn)化率是SCR系統(tǒng)中的重要指標之一。SO2/SO3轉(zhuǎn)化率越高,說明催化劑的活性越好,所需要的催化劑量越少。但高塵布置的脫硝反應器SO2/SO3轉(zhuǎn)化率越高,則越易產(chǎn)生煙道、空氣預熱器乃至電除塵器被硫酸腐蝕的危險。因此,SCR系統(tǒng)中應嚴格控制SO2/SO3轉(zhuǎn)化率。SO2向SO3的轉(zhuǎn)化率可以通過SO2分析儀測量經(jīng)DCS控制系統(tǒng)計算得到。目前,國內(nèi)要求的SCR系統(tǒng)催化劑對SO2向S03的轉(zhuǎn)化率不大于1%.所有的SCR系統(tǒng)的催化劑使煙氣中的部分SO2向SO3的轉(zhuǎn)化率與催化劑的體積成比例,降低催化劑的量將減少SO3的形成。SO3的形成將在三個方面影響電廠的運行:②SO3會使空氣預熱器的堵塞更為嚴重;③在酸的**以下,SO3會形成硫酸并在空氣預熱器的下游管道形成嚴重的腐蝕。六、SCR系統(tǒng)的壓力損失SCR系統(tǒng)的壓力損失是指煙氣由SCR系統(tǒng)入口經(jīng)反應器到反應器后空氣預熱器入口煙道之間的壓力降。SCR系統(tǒng)的壓力損失的大小,將直接影響到鍋爐主機及引風機的安全運行和廠用電的多少。SCR系統(tǒng)的壓力損失,可以通過壓力測量儀表測得,其大小一般在1kPa左右。七、催化劑模塊催化劑是SCR系統(tǒng)中**關鍵的部件,催化劑模塊是在現(xiàn)場安裝的一個基本單元,由若干片或塊催化劑元件組成一個催化劑單元。脫硝設備宜采用不銹鋼材質(zhì),也可以使用PP、PE等高分子材料;

    反映了煙氣在SCR反應塔內(nèi)停留時間的長短,即煙氣流量與催化劑體積之比。通常SCR的脫硝效率將隨煙氣空塔速度的增大而降低??账俣韧ǔJ歉鶕?jù)SCR反應塔的布置、脫硝效率、煙氣溫度、允許的氨逃逸量以及粉塵濃度來確定的。一般SCR脫硝系統(tǒng)的空塔速度在標態(tài)5500m3/()左右??臻g速度大,煙氣在反應器內(nèi)的停留時間短,將導致N0,與NH3的反應不充分,N0,的轉(zhuǎn)化率低,氨的逃逸量大,同時煙氣對催化劑骨架的沖刷也大。但若煙氣流速過小,所需的SCR反應器的空間增大,催化劑和設備不能得到充分利用,不經(jīng)濟??臻g速度在某種程度上決定反應是否完全,同時也決定著反應器的沿程阻力。四、催化劑運行壽命SCR系統(tǒng)催化劑的運行壽命是指催化劑的活性自系統(tǒng)投運開始能夠滿足脫硝設計性能的時間,簡單地說,就是從開始使用到需要更換的累計運行時間。催化劑運行一段時間后,由于催化劑的中毒及燒結(jié),其活性會逐漸下降,當不能滿足設計效率時,氨的逃逸會增加,此時必須進行清洗或更換。通常催化劑的運行壽命在24000h左右。五、SO2/SO3轉(zhuǎn)化率在SCR反應過程中,由于催化劑的存在,促使煙氣中部分SO2被氧化成SO3,在氣體混合物中轉(zhuǎn)變成SO3的SO2的物質(zhì)的量與起始狀態(tài)的物質(zhì)的量之比,稱為轉(zhuǎn)化率。SNCR系統(tǒng)主要有氨水卸車和儲存、輸送和加壓、霧化、控制等模塊組成;安徽高溫脫硝

脫硝設備還原劑儲罐、管道、加壓泵等一般采用不銹鋼制作以防止腐蝕;新標準脫硝采購

    通過高效低氮燃燒技術配合SNCR技術或SNCR/SCR聯(lián)合技術進行脫硝已經(jīng)成為主流。雖然目前燃煤工業(yè)爐窯NOx的減排效果十分***,但是過分追求脫硝效率,容易增加氨耗量,進而引發(fā)氨逃逸,造成二次污染及腐蝕設備等問題。2、SNCR脫硝技術簡介SNCR脫硝工藝是在不使用催化劑的條件下,將含有氨基的還原劑如液氨、氨水或尿素稀溶液等噴入爐膛溫度為850-1100℃的區(qū)域,還原劑迅速熱分解出NH3,再與煙氣中的NOx進行選擇性氧化還原反應,生成無害的N2和H2O等氣體。由于整個反應過程中未使用催化劑,因此稱之為選擇性非催化還原脫硝技術。以氨為還原劑的主要反應式為:4NH3+4NO+O2=4N2+6H2O;4NH3+2NO2+O2=3N2+6H2O;采用尿素作為還原劑的主要化學反應為:CO(NH2)2+H2O=2NH3+CO2;4NH3+4NO+O2=4N2+6H2O;4NH3+2NO2+O2=3N2+6H2O;SNCR系統(tǒng)煙氣脫硝過程包括下面四個工藝步驟:1)接收和儲存還原劑;2)還原劑的計量輸出、與水或空氣混合稀釋;3)在爐膛合適位置噴入稀釋后的還原劑;4)還原劑與煙氣混合進行脫硝反應。3、SNCR脫硝技術氨耗量和氨逃逸的影響分析及對策在脫硝反應過程中煙氣中存在著沒有參與反應的氨通過反應器排放到煙氣中的現(xiàn)象叫氨逃逸。新標準脫硝采購

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